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双相不锈钢的热塑性较差，其原因在于热加工时奥氏体相和 铁素体相的变形行为不同。铁素体钢变形时的主要软化过程是靠 应变时的动态恢复，即使在低应变时也是如此，这一过程是亚晶中位错移动的结果。相反.奥氏体不锈钢的主要软化过程是当应 变高于某个临界故‘时的动态再结晶。

由于两相的软化过程不 同.热加工时铁素体一奥氏体两相钢中不均匀的应力和应变分布就 容易导致在相界的裂纹成核和扩展。因为铁素体相的软化过程先 于奥氏体相，那么两相钢的热塑性取决于奥氏体相的软化能力.对 于硬相(γ)和软相(α)并存的双相材料。

应变倾向集中于软相中， 但是也有足以诱生再结晶的应变转移至奥氏体相中.应变的分布与硬相所占的数量(体积)比、形貌和两相强度的差别以及热加 工参数有关。两相最高应力(强度)的比值σp硬相/σp软相与应变分布E硬相/E软相有关联，当最高应力的比值趋近于I时，两相中的应变分布也趋于均匀.这有利于改善钢的热塑性，因此.在成分设计中如加铝等能提高软相α的σp值的相关元素是有益的。 纯奥氏体钢在低应变时如提高温度能促使γ相的再结晶，塑 性增加;在双相不锈钢中，随温度的增加两相比例和两相中元素的分配也会发生变化，α相增多，塑性必然也会增加.

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γ相的形貌对应变的分布有显著影响，应变从铁素体向等轴 状的奥氏体转移比向板条状奥氏体转移更容易，这也是热轧态 钢的热塑性比铸态钢好的原因，前者的应变易于转移至奥氏体相。 

综上所述，从冶金学的观点来看，高温加热时α相数量的增多 有利于热加工，最好是成为单一的铁素体相，但是如果热加工时 温度下降过多.又会导致奥氏体相的转变，这种情况严重的会出现裂纹，应力求避免。从易热加工生产和保证钢的加工质量来看， 无疑降低钢中的氮是有利的，促使钢在加工状态保持单一铁素体相，这一点与当代双相不锈钢的发展，提高含氮量是矛盾的，后者往往在热加工时不能保持单一的铁素体相，因此，对于含氮较高的钢，乃至超级双相不锈钢的热加工始终是一个值得重视的问题，在钢种的设计时要考虑高温下两相中成分的平衡和根据钢的热塑性慎重选择钢的热加工参数。 

冶炼工艺的基本要求如下:

(1)采用电炉和VOD或AOD二次梢炼沪双联冶炼，对于硫、 氧化物夹杂要求十分严格的钢(例如耐腐蚀疲劳用钢)也可采用电渣重熔。 

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(2)要求对双相不锈钢的化学成分严格控制，除产品标准外， 生产厂家都有成分的内控标准.国外在精炼护上都配有冶炼双相 不锈钢相应的计算机软件，按Schaeffle:图来控制钢中的两相比 例，目前国内有的厂家.如大隆机器厂铸锻厂，在VODC炉上也 配有这样的软件。 

(3)不含铜的钢允许含铜不大于0.2%,需要严格控制钢中的 Al不大于0.1%，对于需要通过Huey法检验的钢，注意控制钢中的硼。 

(4)根据双相不锈钢的成分特点，二次精炼时应注意:

1)与18-8型超低碳奥氏体不锈钢相比要严格控制吹炼时间。 

2)提高吹氧脱碳后的温度，控制钢水中的终点碳. 

3)在真空精炼后先调整钢液的温度，然后精调化学成分，出钢前加入含氮铬铁。 

(4)利用AOD炉冶炼钢包加入硅钙块可进行快速脱硫，脱硫 率达70%-88%，能提高钢的耐孔蚀性能和有效地改善钢的热塑性. 

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