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是长短轴比值决定的系数（查本资料7.2.3节，受外压（凸面受压）的标准椭圆封头中的表格）。当比值为2时，K1=0.90。

4）孔开在碟形封头的球面部分时，δ按下式计算：

          ———————— ——————————- 8-3

5）当孔开在上述范围以外时，则应按计算椭圆封头和碟形封头的厚度公式计算：

      椭圆封头计算厚度：

　　碟形封头计算厚度：

8．4. 3. 2  外压容器开孔补强量的要求

　 圆筒或球壳开孔所需的补强面积，取受内压的一半，即：

　　　　A=0.5[dδ+2δδet(1-fr)]

            式中：δ为圆筒或球壳开孔处的计算厚度，mm

　　对于内压与外压相间的容器，应同时满足内压和外压的补强要求。

8．5  有效补强范围及补强面积

8．5．1 有效补强范围  既然需要补强，就有有效补强范围问题，即在哪个范围内补强才有效，才能列入计算补偿面积。

  通常用有效宽度B、接管外伸有效长度h1和内伸有效长度h2表示；

        B=2d，或 B=d+2δn+2δnt 中选大者，

    ，若管实际外伸长度小于h1（由壳面最高处起算），则按管的实际外伸长度计算，

  ，若管实际内伸长小于h2（由内表面最高处起算），则按管的实际内伸长度计算

8．5．2  补强面积Ae（见GB150图8-1）

    Ae = A1 + A2 + A3

      壳体可用作补偿的截面积为A1：

　　A1 = (B-d)(δe-δ)- 2δet(δe-δ)(1-fr)

　　接管可用作补偿的截面积为A2：

　　A2 = 2h1(δet-dt)fr + 2h2(δet-C2)fr

　　A3 焊缝金属截面积（在有效范围内）

　　如果Ae ≥ A ，开孔可不另加补强；

　　如Ae ＜ A，则用加补强圈补强，

　　补强面积为A4，其值A4 ≥ A - Ae

8．6  多个开孔的补强

  多孔补强分两种情况：多个开孔和排孔。

1）多个开孔的补强要求：

　　如相邻两孔的中心距小于两孔平均直径的两倍，此时两孔之间的补强范围重叠，可采用联合补强法，即补强面积最少等于两单孔所须补强面积之和，且两孔之间的补强面积应至少等于两孔所须补强面积的一半；

　　如两个以上相邻开孔的中心距小于两孔平均直径的两倍，而至少为1.33倍。此时补强面积应为须补强面积之和，且任意两孔之间的补强面积应至少等于两孔所须补强面积的一半；

　　两个以上相邻开孔的中心距小于两孔平均直径的两倍，且小于1.33倍时，则应作一其直径包括相邻所有孔的孔作为假想孔进行补强计算，所有接管金属均不得用作补强。且假想孔的范围不得超出开孔的规定。

2）排孔的补强要求：

　　开设排孔时，应对圆筒的强度进行校核，校核时，用排孔削弱系数υ代替圆筒计算厚度公式中的焊接接头系数φ，排孔削弱系数υ的数值与孔的排列方式有关，排管的排列方式有：

a) 在圆筒平行于轴线的开孔

    每排孔节距都相等时，。式中：S1相邻孔间距，d 为开孔直径

  任意一排管孔间距不相等时，，式中；S2排孔间距，n为S2长度内的管孔数。

    b)在相邻纵向上开孔时，应校核对角及环向的排孔削弱。可采用最小的当量纵向排孔削弱系数来确定所需的厚度和最大允许工作压力。

    c)在圆筒上开孔形成对角线孔带时（见GB150图8-7对角线排列例）其排孔削弱系数按图8-8和图8-9确定。

  图8-8用于确定在两边界内的纵向和对角向排孔削弱系数υ2 %；其中，一边界上为对角向与纵向排孔削弱系数相等，另一边界上为对角向与环向排孔削弱系数相等。

  对角向排孔削弱系数υ2 也可用下式计算：

  ，其中

  对角向与环向排孔削弱系数相等时，计算公式为：

    ，其中

  图8-9用于确定对角线孔带的当量纵向排孔削弱系数υ3 %。该系数用于内压计算公式中调整所需的厚度和最大允许工作压力。当量纵向排孔削弱系数υ3查图8-9上的曲线，也可按下式计算：

  ，式中θ为对角线与壳体轴线的夹角，范围为0至90°；

8.7 平盖中心开单个圆形孔，且孔径d> 0.5Do时，如用螺栓连接的平盖，可按法兰处理。

  9 法兰连接

9．1简介

    GB150的法兰连接设计中规定，按下列压力容器行业标准JB/T4700～4707选用时，可免除GB150第9章计算：

JB/T4700-2000 《压力容器法兰分类与技术条件》

JB/T4701-2000 《甲型平焊法兰》

JB/T4702-2000 《乙型平焊法兰》

JB/T4703-2000 《长颈对焊法兰》

JB/T4704-2000 《非金属软垫片》

JB/T4705-2000 《缠绕